輥身工作層金相組織為：珠光體或回火索氏體。
發現外加應力對珠光體轉變有顯著影響.
中碳鋼的強、硬度主要取決於珠光體團的直徑、鐵素體的大小和分佈。
冶金學研究表明合金球化率超過90%，珠光體含量約為95%。
作為結果的組織結構是初步的共析鐵素體(在共析反應前的鐵素體)和部分珠光體的混合物。
結果表明，鉻在滲碳體中具有嚴重的偏析傾向，並具有細化和促進珠光體形成的作用
完全硬化區由細小針狀馬氏體、殘餘奧氏體和少量點狀碳化物組成，過渡區由馬氏體和回火索氏體（珠光體）組成；
一種亞穩態鐵*鹽和碳化鐵*體，由奧氏體在低於珠光體溫度但高於馬氏體初溫時變*而形成。
通過在中矽耐熱鑄鐵中新增不同組合的合金元素稀土、銅、鈦使其合金化，經過孕育和球化處理，得到鐵素體+珠光體+球狀石墨的金相組織。
針磨料測試被普遍以為是模仿高應力磨損，但實踐上它們嚴重高估效勞生命地白口鐵磨內襯比擬珠光體鋼內襯。
採用金相法研究了由片狀珠光體可鍛鑄鐵轉變為粒狀珠光體基體的球化退火工藝。
珠光體鑄鐵機架，部分部件高強度鋼鑄造。
結果表明，珠光體低碳球鐵的斷口應屬於脆*斷裂的範疇；
細片層珠光體團是由鐵素體片和滲碳體片交替疊合而成的復相材料。
高於此點，由於超過共析點鋼完全由珠光體和退火狀態的滲碳體組成，硬度增加並不多。
掃描電鏡分析表明：在相同的保溫時間內，隨正火溫度的升高， 片層狀珠光體越來越密集。
使用狀態的組織為細晶粒的鐵素體—珠光體，強度比普通碳素結構鋼Q235高約20%～30%，耐大氣腐蝕*能高20%～38%。
金相組織是細珠光體和碳化物.
鋼中珠光體轉變屬典型的擴散型共析轉變。
簡述了磁場正火的裝置、材料、工藝和試驗結果，分析了磁場正火細化珠光體組織的機理，指出珠光體的細化與磁場正火時奧氏體的磁化形變有關。
高於此點，由於超過共析點鋼完全由珠光體和退火狀態的滲碳體組成，硬度增加並不多
鑄件金相組織與硬度及磁*有對應關係，鑄件的珠光體多則硬度高、磁*差。
應用電子衍襯技術和掃描電鏡等手段，對共析珠光體軌鋼的微觀結構和斷裂過程，進行了觀察和分析。
含鐵碳化物或含碳鐵的固體溶體，冷卻可形成珠光體或馬氏體。
用銷盤法研究了含銅、鉬珠光體基球墨鑄鐵的無潤滑滑動磨損特*。
熱軋薄帶組織為細小的鐵素體晶粒加少量珠光體，延伸率較鑄帶明顯提高，達到23%以上。
文章闡述了較大體積的珠光體低合金鋼閥門鑄造缺陷，採用奧氏體不鏽鋼焊條冷焊修補工藝的分析和施焊過程。
球墨周圍的鐵素體和珠光體是貧鈰的，而遠離球墨的珠光體和萊氏體是富鈰的。
同時稀土與低熔點合金元素的加入，是強烈促進珠光體的元素，具有穩定珠光體的作用，提高了奧氏體化溫度；
結果表明，隨著原始組織珠光體片的細化，球化退火後的球化率增高，碳化物粒度細小。
輥身金相組織為珠光體或回火索氏體。
結果表明：矽在共晶滲碳體和珠光體介面處富集，少量矽進入共晶滲碳體中；
手工焊焊後不熱處理焊縫組織主要為塊狀鐵素體和少量珠光體，熱影響區組織為新型貝氏體組織；
該方程不僅適合微合金中碳鋼的鐵素體和珠光體組織，而且也適合高碳微合金鋼的珠光體組織和低碳微合金鋼的鐵素體組織。
針磨料測試被廣泛認為是模擬高應力磨損，但實際上它們嚴重高估服務生命的白口鐵磨內襯相比珠光體鋼內襯
結果表明，鉻在滲碳體中具有嚴重的偏析傾向，並具有細化和促進珠光體形成的作用。
課題是對影響珠光體可鍛鑄鐵組織及*能的因素進行研究，從而優化珠光體可鍛鑄鐵熱處理工藝。
其基本特點是通過對鋼水的球化處理使材料在鑄態下得到一定量的球狀石墨和碳化物，基體組織為片狀珠光體或索氏體。
結果表明：X經調質處理後得到索氏體，正火得到珠光體。
結果表明，高珠光體含量球鐵凸輪軸的洛氏硬度隨著球化率和珠光體含量的升高而增加。
