該符號後續的數字表示經過不完全回火後的應變硬化程度。
按照剪切滯後理論和應變硬化規律，研究微複合材料的變形和應力狀態。
重結晶作用在糜稜巖中廣泛存在，是與應變硬化相反的一種軟化作用。
**範圍，塑料範圍（當材料以不變的應力流動時），應變硬化範圍和發生頸縮現象以其斷裂終止的範圍。
sbs改*的hips試樣具有最大的斷裂能，最大的斷裂伸長率，較高的拉伸楊氏模量、屈服強度，屈服點過後有明顯的應變硬化現象。
達到一定程度後，巖石表現出短暫的應變硬化，巖石開始剪脹。
在材料設計方法部分，詳細介紹準應變硬化模型、準應變硬化*能參數，以及材料中纖維、基體和界面各組分的選擇。
很明顯的問題是：是否可在焊接應變硬化後，採取某些措施恢復材料*能。
鋼筋以雙線*應變硬化模型表示。
試驗*，飽和土屬於應變硬化介質，在激波動力加載條件下，土中應力波將保持其激波特徵不變。
結果表明：在單軸拉應力作用下重塑黃土的應力應變曲線為應變硬化型，試樣的破壞表現為脆*破壞。
如該設計基於應變硬化*能，設計應力通常在HAZ實際屈服點以上。
在此，奧氏體螺栓材料經過碳化溶液的處理，但是沒有經過應變硬化，因此歸在ASTMA類別類別。
SBS改*的HIPS試樣具有最大的斷裂能，最大的斷裂伸長率，較高的拉伸楊氏模量、屈服強度（），屈服點過後有明顯的應變硬化現象。
研究材料微觀組織的演化對應力、應變以及應變硬化等問題的影響，是實現等徑角擠壓成形技術的關鍵。
斷後伸長率、最大力非比例伸長率和應變硬化指數表現出與此類似的變化趨勢。
在加載中，由於增加的圍壓力使一些應變軟化單元回到應變硬化狀態
本文主要討論了在材料線*應變硬化效應的情況下，自緊管應力與強度的計算公式的推導。
黑雲母擊象是脆*變形產物，它形成於以柔*變形為主的糜稜巖帶中是由於構造過程中的應變硬化。
試驗發現包申格效應導致屈服強度降低，應變硬化指數明顯分為兩個階段。板與管相比，屈強比無明顯改變。
